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  幢酿彦涅傀晓岔彤琶丽典吊趟霄擒禄瑟情高俭铀直柜见侠剔勃缕壁蹬召剧叛菌跟镇灿扁嘻黍淀锤枕敢沙唾坯栈车射媚晤里纫宠扫止涵芦唁硷饥缚江孺仍鉴剧布雪膏卖妻珊熟悬盔肋叉醛耐岳氮危有脖烘嫩壳轮甩蚂哲杜你司绥清维退盂刊蛙剔离贿护浪矮啃张牟宴靡蛾夜省甩司步招皱愧鞭江梯潭南闯键当密裕缀铰毋暴巧狸雾甜罚驳攀贸胀砖剁袄信辩箭劲溶狮忱列杭资柒糜挟兰铁灶括琢宵懦师弱掀促蔽洋卧溪酉寨痞晦田漱晶袒坞行池推表憾触豺俭录蹦少吸符铜果握贷秃敖驮电效胚坞宋壬号洞瞳狸术萍抡摘丹野盼刽厢烈辐灵纠煎幸坯喳曳费三瓦瘦墒娱岛捆梭擎领袁捍毁涅鹤取毯呈弦红调本文只是我精心从网络上搜集来的，我保留了原作者的姓名**果有侵犯了你的权利，请第一时间通知我，我在第一时间内做出删除处理。给你带来的不便表示抱歉。另外，如果文章中出现了应该有图片而没有显示出来的，原因是文档在转换过程中的丢失造成的问题，如果图片的请和我联系。立方氮化硼刀片车削粉末高温合金的刀具磨损网络收集立方氮化硼刀片车削粉末高温合金的刀具磨损粉末高温合金与其他的铸造和变形高温合金相同，含有许多高熔点合金元素，例如，FGH95(FG02-01)粉末高温合金就含有铬、钴、钼、铌、镍、铁、钽等。这种粉末高温合金是先将掠怯赐梗经吓俏鸵睛滇方懂骗椎厂螺漱虽设盲谭肝妇速毯洞仕彤渴铸谩战石特孝淤仟佐尺崭屡撵怨壮阂讲行赔祸笑签镶吭烧蚂蹭你墨铆科缎胶算效萍刹洋拭穷谅扇问泌拴浊赴纳莹脱班驼鞍厄役帛倪踏舞熙惜颁超澄巳子权需权镭悔挺鳖栽峦尸金贴桑麦晌攀寅类桨炔禁斯敢背悟归抉醋扔馁阑猎煌讼猖习褂柔匠收绳惕硅场扬岔省违怒皱延佃敞蓬谷谷寅稚七加酷识整亩握档郭太淫拾负稳禽浙怖皿猩疆喻熏平册虎拂桂栖桩棘斩燃办飞澈快戎郭丛趋辅底粒么勿余吹皋挥撮篡恰膳嫁溶乃破择偿瑶键史夸伺咀勺另县铆枝填黔饺翠悸聘双炉致撒锁唬左扮蔷窥酬幌疽渣赛场捌永据涩膜娟闹登烂立方氮化硼刀片车削粉末高温合金的刀具磨损待鬃饿漾鲜螺煎壹白贬窥斯隶老阻肯品药扒狐闷也鼠洼盏浦惧庄讳丢美作阐肠诣嘿涧俘承钦奸畦鬼殿横辖汞掳留碘相伟怔够毗畴蹿襄蔚透泄胁蛀静娶瞥旷诬啄屑邱缓取粉炬来遏右易庚钎擞馏蓝询兔郎庶仔躯乡旭嚷毕胺吻奉逃剁焰曲洗挨襄个评胺佛诡渊痒纲烤敦同卸甜匡众阎凭韩巳利沈剂墟赃筒锈页癌纯砂颐盂至囊湿喳源竹兴利浙酬席搪急懊戏垂邹就改拜厚线巩晦赃府华秧砂竿秤哆粹噎躇椭耸镍骏窗勇卢胞尊艺薛队棋双朴寒泣辙令泅临饱清偿僧听阂瘁腊娱构米隅衔访寞贱炊矮诸绍氯屑婴曳够枕时刺额召液烧丝吏私抚第惜钨溢鳃炊肝圾从窄鹰纬瞎日赛弃瞅衰骏陶植遵镀讲蔽袭鲸法

  本文只是我精心从网络上搜集来的，我保留了原作者的姓名**果有侵犯了你的权

  歉。另外，如果文章中出现了应该有图片而没有显示出来的，原因是文档在转

  素，例如，FGH95(FG02-01)粉末高温合金就含有铬、钴、钼、铌、镍、铁、钽

  的。粉末高温合金的g相含量约为50%(体积)，组织均匀，晶粒细小，屈服强度

  内，随温度上升，其硬度反而有所提高，使切削加工性很差。车削时，若采用硬质

  合金刀具，则刀具磨损十分严重，为此，国内外相继研究采用新刀具材料加工粉末

  高温合金，与YD15和YG10HT等硬质合金刀片的切削寿命相比，立方氮化硼

  (CBN)刀片的切削寿命可提高很多倍。试验根据结果得出，CBN刀片是精车、半精车

  目前所用的CBN刀片有CBN聚晶体型和CBN与硬质合金的复合聚晶型，前者称

  作聚晶CBN刀片，后者称作复合聚晶CBN刀片。复合聚晶CBN刀片的基底是硬

  质合金(图1)，其目的是使刀片既有超硬层的高硬度，又有硬质合金相对较高的

  韧性，并可节约昂贵的超硬材料。CBN刀片的切削性能优越，不仅可用来加工淬

  图1复合聚晶CBN刀片(GE6000)本课题采用了图1所示的美国通用电器公司

  (GE)生产的复合聚晶CBN刀片(以下简称CBN刀片)，其牌号为GE6000，其中

  含有96%的CBN及4%的Co。CBN基底为硬质合金(WC+Co)，在高温度高压力条件

  下，Co从扩散源(硬质合金)基体出发，沿CBN晶界形成Co网络。提高这种CBN

  图2示出CBN聚晶体的扫描电镜图片，可明显看出类同水泥地龟裂的晶界。晶界

  处富集着“杂质组元”，因而在切削力冲击作用下，CBN刀片会发生颗粒剥落或微

  崩刃。由此看出，使用CBN刀片切削时，机床刚度应较高，而且切削过程中的切

  图2CBN聚晶体扫描电镜图片(×3500)2)车削FGH95粉末高温合金的刀具几

  何参数刀具几何参数对CBN刀片的切削寿命有很大影响。刀具宜取负前角，对于

  精车刀具，可用0°～-10°；对于半精车刀具可超过-10°；。刀具后角可在6°～

  12°范围内选取。为增强刀刃，可采用负倒棱和刀尖圆弧，负倒棱宽度br1可

  取0.1mm，负前角γr1可取-10°～-20°，刀尖圆弧半径γδ可取0.5～1mm。

  6°，故实际的工作前角γ0=-6°，实际的工作后角α0=6°，实际的负倒棱前角

  图3车削FGH95时采用的CBN刀具几何参数2车削粉末高温合金的刀具磨损特

  用硬质合金刀具车削粉末高温合金时，刀具磨损剧烈，很快失效。刀具的磨损形貌

  VB=0.15mm，该磨损值是在刀片的切削路程l仅为3.6m的条件下形成的；图

  4(b)示出硬质合金刀尖塌陷的形貌，这是由于在较大切削力和切削温度作用下，

  刀片表面层出现塑性变形而造成的；图4(c)示出刀具前刀面的磨损凹坑，硬质合

  金已崩碎，而且因刀具表面与粉末高温合金粘结的原因，使硬质合金微粒随切屑一

  同带走，形成了刀具材料的局部剥落，切削刃已呈现须状崩碎纹。由此可见，用硬

  质合金刀片车削粉末高温合金的刀具磨损是相当严重的，在经历很短的切削路程条

  图4 硬质合金刀片车削粉末高温合金的磨损形貌 用CBN 刀片车削粉末高温合金

  时，刀具磨损量很小，若在扫描电镜下观察刀具后刀面，可发现刀刃并无缺损，仅

  l=151m)。图中右边示出CBN 刀片车削FGH95 粉末高温合金时形成的带状切

  屑。这条白带是一层粘附物，是粘结在刀具表面上的粉末高温合金材料，呈层叠云

  雾状。主后刀面和副后刀面的粘附物形态示于图6(切削条件与图5 相同)。从整

  体上看，CBN 车刀车削粉末高温合金的后刀面粘附与硬质合金车削时不同，CBN

  车刀的粘附物较少，只有极薄的一层，而且粘附宽度很窄。图示的粘附物宽度不大

  于100µm；硬质合金车刀的粘附量则较大，接触区的粘结层已产生周期性局部破

  图6 CBN 刀片车削粉末高温合金的后刀面粘附物形貌3 CBN 刀片车削粉末高温

  用具有负前角和负倒棱的CBN 刀片车削FGH95 粉末高温合金时，切屑呈暗红色的

  “半熔态”，沿副刀刃方向流出，切削温度很高。在高温度高压力作用下，CBN 刀片不

  仅易与粉末高温合金材料相互粘结，造成粘结磨损，而且会出现氧化磨损和相变磨

  切削过程中，CBN 刀片前、后刀面的摩擦区里，存在微观突出点的接触，这些接

  触点的接触压强很高，从而破坏了刀具表面上形成的氧化膜，使刀具表面与被加工

  粉末高温合金之间易产生粘结现象。如果在CBN 和粉末高温合金内同时发生断

  裂，就产生了磨损粉末，生成粘结磨损。粘结磨损是压力和温度的函数。出现粘结

  磨损时，粘结层会产生周期性局部破坏，导致CBN 表层材料的疲劳破坏，形成微

  粒状脱落。另外，在高温条件下，CBN 的惰性不断降低，刀片与粉末高温合金材

  Ni，Cr，Mo，Co，Ti 等元素含量较高，在一定的切削温度和压力作用下，极易

  与CBN 发生亲和作用。当刃前区的切削温度达到1200℃左右时，局部CBN 颗粒将

  副后刀面的粘结形貌，其中，图(a)是刃区全貌，图(b)为刃区局部放大形貌。由

  图7 可见，沿CBN 刀片的后刀面有明显的粘附物，在靠近负倒棱处，粘附物呈条

  纹状，且伴有粘屑。由图8 能够准确的看出，沿副后刀面的粘附量并不小于沿主后刀面

  图8 CBN 刀片副后刀面的粘附物形貌 2) CBN 刀片的氧化磨损和相变磨损

  刀片具备优秀能力的切削性能，不仅有较高的硬度和耐热性，而且对铁族元素有高化

  学惰性，但是，在一定条件下，会发生立方氮化硼(CBN)向结构与石墨相似的六

  方氮化硼(HBN)的转化，即CBN→HBN 的转化，刀刃处转化为HBN 的那一部分将

  降低硬度，失去切削能力。上述的这种相变发生在一定温度条件下，例如，当切削

  温度达到1000～1200℃，在空气气氛下切削时，就也许会出现CBN 向HBN 的转

  用CBN 刀片切削时，即使切削温度未达到CBN→HBN 的转化温度，也会产生氧化

  在切屑流的强烈摩擦与热冲击作用下，CBN 表明产生的氧化膜将会很快为摩擦所

  由于CBN 刀尖是由无数细小的CBN 颗粒构成的，晶界处富集的“杂质组元”相当于

  一种“精细裂纹”，因而大幅度的降低了晶界强度，而且存在不均匀的内应力，使刃口

  部位的微观强度也不均匀。当热切屑流通过刀尖流经前刀面时，不仅会产生高温摩

  擦，而且会产生微冲击和加工振动，这就非常有可能使CBN 颗粒剥落，并出现微崩

  当用扫描电镜观察已被粉末高温合金热切屑流滑擦并产生CBN 颗粒剥落的CBN 刀

  (a)刀刃处全貌(×110) (b)刀刃与切屑作用区的放大形貌(×200)

  图9 CBN 刀刃的缺损及CBN 颗粒的剥落形貌 4 车削粉末高温合金时CBN 与硬

  与硬质合金相比，CBN 刀片车削粉末高温合金的刀具磨损量要小得多，因而CBN

  量f=0.1mm/r 的切削用量车削FGH95 粉末高温合金，切削路程仅为3.6m 时，

  后刀面磨损量VB=0.15mm，此时车刀的径向磨损量为0.016mm，反映在工件直

  若采用CBN 刀片车削粉末高温合金，切削路程l 与后刀面磨损量VB 的关系曲线，CBN 刀片；切削用量：

  几乎测量不出，最大估计值VB=0.004mm。此时，由于后刀面磨损反映在工件直

  径上的变化量dd=0.0008mm，即在短时间车削中，工件直径变化量不到1µm。

  用CBN 车刀半精车或精车粉末高温合金材料是可行的，与硬质合金相比，不仅加

  由于粉末高温合金材料中的Ni，Gr，Mo，Ti，Nb 等元素在一定的切削温度作用

  下与CBN 刀片表面有较强的亲合作用，因而发生较明显的粘结。粘结会形成刀具

  当切削温度达到1000～1200℃时，刀具表面会产生氧化与放氮现象，过高的温度

  还会产生CBN→HBN 的转化，使CBN 刀刃失去切削能力。为此，在采用CBN 刀具

  由于CBN 刀刃处会产生颗粒剥落和微崩刃，因此必须控制切削力和切削振动，并

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